ГОСТ 12.1.004-91 - Пожарная безопасность. Общие требования
4.9. На основании собранных данных
вычисляют коэффициент безопасности Ks
в следующей последовательности.
4.9.1. Вычисляют среднее время существования пожаровзрывоопасного события (t0) (среднее время нахождения в отказе) по формуле
(68)
где tj — время существования i-го пожаровзрывоопасного события, мин;
m — общее количество событий (изделий);
j — порядковый номер события (изделия).
4.9.2. Точечную оценку дисперсии (D0) среднего времени существования пожаровзрывоопасного события вычисляют по формуле
(69)
4.9.3. Среднее квадратическое отклонение (
) точечной оценки
среднего времени существования события — t0 вычисляют по формуле
(70)
4.9.4. Из табл. 5 выбирают значение коэффициента tb в зависимости от числа степеней свободы (m-1) при доверительной вероятности b=0,95.
Таблица 5
4.9.5. Коэффициент безопасности (Kб) (коэффициент, учитывающий отклонение значения параметра t0, вычисленного по формуле (68), от его истинного значения) вычисляют из формулы
(71)
4.9.6. При реализации в течение года только одного события коэффициент безопасности принимают равным единице.
5. Определение пожароопасных параметров тепловых источников интенсивности отказов элементов
5.1. Пожароопасные параметры тепловых источников
5.1.1. Разряд атмосферного электричества
5.l.l.l. Прямой удар молнии
Опасность прямого удара молнии заключается в контакте горючей среды с каналом молнии, температура в котором достигает 30000°С при силе тока 200000 А и времени действия около 100 мкс. От прямого удара молнии воспламеняются все горючие среды.
5.1.1.2. Вторичное воздействие молнии
Опасность вторичного воздействия молнии заключается в искровых разрядах, возникающих в результате индукционного и электромагнитного воздействия атмосферного электричества на производственное оборудование, трубопроводы и строительные конструкции. Энергия искрового разряда превышает 250 мДж и достаточна для воспламенения горючих веществ с минимальной энергией зажигания до 0,25 Дж.
5.1.1.3. Занос высокого потенциала
Занос высокого потенциала в здание происходит по металлическим коммуникациям не только при их прямом поражении молнией, но и при расположении коммуникаций в непосредственной близости от молниеотвода. При соблюдении безопасных расстояний между молниеотводами и коммуникациями энергия возможных искровых разрядов достигает значений 100 Дж и более, то есть достаточна для воспламенения всех горючих веществ.
5.1.2. Электрическая искра (дуга)
5.1.2.1. Термическое действие токов короткого замыкания
Температуру проводника (tпр), °С, нагреваемого током короткого замыкания, вычисляют по формуле
(72)
где tн — начальная температура проводника, °С;
Iк.з — ток короткого замыкания, А;
R — сопротивление проводника, Oм;
tк.з — время короткого замыкания, с;
Спр — теплоемкость проводника, Дж×кг-1×К-1;
mпр — масса проводника, кг.
Воспламеняемость кабеля и проводника с изоляцией зависит от значения кратности тока короткого замыкания Iк.з, т. е. от значения отношения Iк.з к длительно допустимому току кабеля или провода. Если эта кратность больше 2,5, но меньше 18 для кабеля и 21 для провода, то происходит воспламенение поливинилхлоридной изоляции.
5.1.2.2. Электрические искры (капли металла)
Электрические искры (капли металла) образуются при коротком замыкании электропроводки, электросварке и при плавлении электродов электрических ламп накаливания общего назначения. Размер капель металла при этом достигает 3 мм (при потолочной сварке — 4 мм). При коротком замыкании и электросварке частицы вылетают во всех направлениях, и их скорость не превышает 10 и 4 м×с-1 соответственно. Температура капель зависит от вида металла и равна температуре плавления. Температура капель алюминия при коротком замыкании достигает 2500 °С, температура сварочных частиц и никелевых частиц ламп накаливания достигает 2100 °C. Размер капель при резке металла достигает 15—26 мм, скорость — 1 м×с-1 температура 1500 °C. Температура дуги при сварке и резке достигает 4000 °С, поэтому дуга является источником зажигания всех горючих веществ.
Зона разлета частиц при коротком замыкании зависит от высоты расположения провода, начальной скорости полета частиц, угла вылета и носит вероятностный характер. При высоте расположения провода 10 м вероятность попадания частиц на расстояние 9 м составляет 0,06; 7м—0,45 и 5 м—0,92; при высоте расположения 3 м вероятность попадания частиц на расстояние 8 м составляет 0,01, 6 м — 0,29 и 4 м— 0,96, а при высоте 1 м вероятность разлета частиц на 6 м— 0,06, 5 м — 0,24, 4 м — 0,66 и 3 м — 0,99.
Количество теплоты, которое капля металла способна отдать горючей среде при остывании до температуры ее самовоспламенения, рассчитывают следующим способом.
Среднюю скорость полета капли металла при свободном падении (wк), м×с-1, вычисляют по формуле
(73)
где g=9,8l м×с-1 — ускорение свободного падения;
Н — высота падения, м.
Объем капли металла (Vк), м3, вычисляют по формуле
(74)
где dk — диаметр капли, м.
Массу капли (mk), кг, вычисляют по формуле
(75)
где r — плотность металла, кг×м-3.
В зависимости от продолжительности полета капли возможны три ее состояния: жидкое, кристаллизации, твердое.
Время полета капли в расплавленном (жидком) состоянии (tp), с, рассчитывают по формуле
(76)
где Cp — удельная теплоемкость расплава металла, Дж×к-1К-1;
mk — масса капли, кг;
Sk=0,785
— площадь поверхности капли, м2;
Тн, Тпл — температура капли в начале полета и температура плавления металла соответственно, К;
Т0 — температура окружающей среды (воздуха), К;
a — коэффициент теплоотдачи, Вт, м-2 К-1.
Коэффициент теплоотдачи определяют в следующей последовательности:
а) вычисляют число Рейнольдса по формуле
(77)
где dk — диаметр капли м;
v = 15,1×10-6 — коэффициент кинематической вязкости воздуха при температуре 20°С, м-2×с-1.
б) вычисляют критерий Нуссельта по формуле
(78)
в) вычисляют коэффициент теплоотдачи по формуле
,
(79)
где lВ=22×10-3 — коэффициент теплопроводности воздуха, Вт×м-1× -К-1.
Если t£tр, то конечную температуру капли определяют по формуле
(80)
Время полета капли, в течение которого происходит ее кристаллизация, определяют по формуле
(81)
где Скр — удельная теплота кристаллизации металла, Дж×кг-1.
Если tр<t£(tp+tкр), то конечную температуру капли определяют по формуле
(82)
Если t>(tр+tкр), то конечную температуру капли в твердом состоянии определяют по формуле
(83)
где Ск — удельная теплоемкость металла, Дж кг -1×K-1.
Количество тепла (W), Дж, отдаваемое каплей металла твердому или жидкому горючему материалу, на который она попала, вычисляют по формуле
(84)
где Тсв — температура самовоспламенения горючего материала, К;
К — коэффициент, равный отношению тепла, отданного горючему веществу, к энергии, запасенной в капле.
Если отсутствует возможность определения коэффициента К, то принимают К=1.
Более строгое определение конечной температуры капли может быть проведено при учете зависимости коэффициента теплоотдачи от температуры.
5.1.2.3. Электрические лампы накаливания общего назначения
Пожарная опасность светильников обусловлена возможностью контакта горючей среды с колбой электрической лампы накаливания, нагретой выше температуры самовоспламенения горючей среды. Температура нагрева колбы электрической лампочки зависит от мощности лампы, ее размеров и расположения в пространстве. Зависимость максимальной температуры на колбе горизонтально расположенной лампы от ее мощности и времени приведена на черт. 3.
Черт. 3
5.1.2.4. Искры статического электричества
Энергию искры (Wи), Дж, способной возникнуть под действием напряжения между пластиной и каким-либо заземленным предметом, вычисляют по запасенной конденсатором энергии из формулы
(85)
где С — емкость конденсатора, Ф;
U — напряжение, В.
Разность потенциалов между заряженным телом и землей измеряют электрометрами в реальных условиях производства.
Черт. 4
Если Wи³0,4 Wм.э.з ( Wм.э.з ¾ минимальная энергия зажигания среды), то искру статического электричества рассматривают как источник зажигания.
Реальную опасность представляет “контактная” электризация людей, работающих с движущимися диэлектрическими материалами. При соприкосновении человека с заземленным предметом возникают искры с энергией от 2,5 до 7,5 мДж. Зависимость энергии электрического разряда с тела человека и от потенциала зарядов статического электричества показана на черт. 4.
5.1.3. Механические (фрикционные) искры (искры от удара и трения)
Размеры искр удара и трения, которые представляют собой раскаленную до свечения частичку металла или камня, обычно не превышают 0,5 мм, а их температура находится в пределах температуры плавления металла. Температура искр, образующихся при соударении металлов, способных вступать в химическое взаимодействие друг с другом с выделением значительного количества тепла, может превышать температуру плавления и поэтому ее определяют экспериментально или расчетом.
Количество теплоты, отдаваемое искрой при охлаждении от начальной температуры tн до температуры самовоспламенения горючей среды tсв вычисляют но формуле (84), а время остывания t — следующим образом.
Отношение температур (Qп) вычисляют по формуле
(86)
где tв — температура воздуха, °С.
Коэффициент теплоотдачи (a), Вт×м-2×К-1, вычисляют по формуле
(87)
где wи — скорость полета искры, м×с-1.
Скорость искры (wи), образующейся при ударе свободно падающего тела, вычисляют по формуле
(88)
а при ударе о вращающееся тело по формуле
(89)
где n — частота вращения,, с-1;
R — радиус вращающегося тела, м.
Скорость полета искр, образующихся при работе с ударным инструментом, принимают равной 16 м×с-1, а с высекаемых при ходьбе в обуви, подбитой металлическими набойками или гвоздями, 12 м×с-1.
Критерий Био вычисляют по формуле
(90)
где dи — диаметр искры, м;
lи — коэффициент теплопроводности металла искры при температуре самовоспламенения горючего вещества (tсв), Вт м -1×K-1.
По значениям относительной избыточной температуры qп и критерия Вi определяют по графику (черт. 5) критерий Фурье.
Черт. 5
Длительность остывания частицы металла (t), с, вычисляют по формуле
(91)
где F0 — критерий Фурье;
Си — теплоемкость металла искры при температуре самовоспламенения горючего вещества, Дж×кг-1×К-1;
rи — плотность металла искры при температуре самовоспламенения горючего вещества, кг×м-3.
При наличии экспериментальных данных о поджигающей способности фрикционных искр вывод об их опасности для анализируемой горючей среды допускается делать без проведения расчетов.
5.1.4. Открытое пламя и искры двигателей (печей)
Пожарная опасность пламени обусловлена интенсивностью теплового воздействия (плотностью теплового потока), площадью воздействия, ориентацией (взаимным расположением), периодичностью и временем его воздействия на горючие вещества. Плотность теплового потока диффузионных пламен (спички, свечи, газовой горелки) составляет 18—40 кВт×м-2, а предварительно перемешанных (паяльные лампы, газовые горелки) 60—140 кВт×м-2 В табл. 6 приведены температурные и временные характеристики некоторых пламен и малокалорийных источников тепла.
Таблица 6
Открытое пламя опасно не только при непосредственном контакте с горючей средой, но и при ее облучении. Интенсивность облучения (gр), Вт×м-2, вычисляют по формуле
(92)
где 5,7 — коэффициент излучения абсолютно черного тела, Вт×м-2×К-4;
eпр — приведенная степень черноты системы
(93)
eф — степень черноты факела (при горении дерева равна 0,7, нефтепродуктов 0,85);
eв — степень черноты облучаемого вещества принимают по справочной литературе;
Тф — температура факела пламени, К,
Тсв — температура горючего вещества, К;
j1ф— коэффициент облученности между излучающей и облучаемой поверхностями.
Критические значения интенсивности облучения в зависимости от времени облучения для некоторых веществ приведены в табл. 7.
Пожарная опасность искр печных труб, котельных, труб паровозов и тепловозов, а также других машин, костров, в значительной степени определяется их размером и температурой. Установлено, что искра диаметром 2 мм пожароопасна, если имеет температуру около 1000°С, диаметром 3 мм—800 °С, диаметром 5 мм—600 °С.
Теплосодержание и время остывания искры до безопасности температуры вычисляют по формулам (76 и 91). При этом диаметр искры принимают 3 мм, а скорость полета искры (wи), м×с-1, вычисляют по формуле
(94)
где wв — скорость ветра, м×с-1;
H — высота трубы, м.
Таблица 7
Полезная информация:
4.9.1. Вычисляют среднее время существования пожаровзрывоопасного события (t0) (среднее время нахождения в отказе) по формуле
(68)где tj — время существования i-го пожаровзрывоопасного события, мин;
m — общее количество событий (изделий);
j — порядковый номер события (изделия).
4.9.2. Точечную оценку дисперсии (D0) среднего времени существования пожаровзрывоопасного события вычисляют по формуле
(69)4.9.3. Среднее квадратическое отклонение (
) точечной оценки
среднего времени существования события — t0 вычисляют по формуле
(70)4.9.4. Из табл. 5 выбирают значение коэффициента tb в зависимости от числа степеней свободы (m-1) при доверительной вероятности b=0,95.
Таблица 5
|
m—1 |
1 |
2 |
От 3 до 5 |
От 6 до 10 |
От 11 до 20 |
20 |
|
tb |
12,71 |
4,30 |
3,18 |
2,45 |
2,20 |
2,09 |
4.9.5. Коэффициент безопасности (Kб) (коэффициент, учитывающий отклонение значения параметра t0, вычисленного по формуле (68), от его истинного значения) вычисляют из формулы
(71)4.9.6. При реализации в течение года только одного события коэффициент безопасности принимают равным единице.
5. Определение пожароопасных параметров тепловых источников интенсивности отказов элементов
5.1. Пожароопасные параметры тепловых источников
5.1.1. Разряд атмосферного электричества
5.l.l.l. Прямой удар молнии
Опасность прямого удара молнии заключается в контакте горючей среды с каналом молнии, температура в котором достигает 30000°С при силе тока 200000 А и времени действия около 100 мкс. От прямого удара молнии воспламеняются все горючие среды.
5.1.1.2. Вторичное воздействие молнии
Опасность вторичного воздействия молнии заключается в искровых разрядах, возникающих в результате индукционного и электромагнитного воздействия атмосферного электричества на производственное оборудование, трубопроводы и строительные конструкции. Энергия искрового разряда превышает 250 мДж и достаточна для воспламенения горючих веществ с минимальной энергией зажигания до 0,25 Дж.
5.1.1.3. Занос высокого потенциала
Занос высокого потенциала в здание происходит по металлическим коммуникациям не только при их прямом поражении молнией, но и при расположении коммуникаций в непосредственной близости от молниеотвода. При соблюдении безопасных расстояний между молниеотводами и коммуникациями энергия возможных искровых разрядов достигает значений 100 Дж и более, то есть достаточна для воспламенения всех горючих веществ.
5.1.2. Электрическая искра (дуга)
5.1.2.1. Термическое действие токов короткого замыкания
Температуру проводника (tпр), °С, нагреваемого током короткого замыкания, вычисляют по формуле
(72)где tн — начальная температура проводника, °С;
Iк.з — ток короткого замыкания, А;
R — сопротивление проводника, Oм;
tк.з — время короткого замыкания, с;
Спр — теплоемкость проводника, Дж×кг-1×К-1;
mпр — масса проводника, кг.
Воспламеняемость кабеля и проводника с изоляцией зависит от значения кратности тока короткого замыкания Iк.з, т. е. от значения отношения Iк.з к длительно допустимому току кабеля или провода. Если эта кратность больше 2,5, но меньше 18 для кабеля и 21 для провода, то происходит воспламенение поливинилхлоридной изоляции.
5.1.2.2. Электрические искры (капли металла)
Электрические искры (капли металла) образуются при коротком замыкании электропроводки, электросварке и при плавлении электродов электрических ламп накаливания общего назначения. Размер капель металла при этом достигает 3 мм (при потолочной сварке — 4 мм). При коротком замыкании и электросварке частицы вылетают во всех направлениях, и их скорость не превышает 10 и 4 м×с-1 соответственно. Температура капель зависит от вида металла и равна температуре плавления. Температура капель алюминия при коротком замыкании достигает 2500 °С, температура сварочных частиц и никелевых частиц ламп накаливания достигает 2100 °C. Размер капель при резке металла достигает 15—26 мм, скорость — 1 м×с-1 температура 1500 °C. Температура дуги при сварке и резке достигает 4000 °С, поэтому дуга является источником зажигания всех горючих веществ.
Зона разлета частиц при коротком замыкании зависит от высоты расположения провода, начальной скорости полета частиц, угла вылета и носит вероятностный характер. При высоте расположения провода 10 м вероятность попадания частиц на расстояние 9 м составляет 0,06; 7м—0,45 и 5 м—0,92; при высоте расположения 3 м вероятность попадания частиц на расстояние 8 м составляет 0,01, 6 м — 0,29 и 4 м— 0,96, а при высоте 1 м вероятность разлета частиц на 6 м— 0,06, 5 м — 0,24, 4 м — 0,66 и 3 м — 0,99.
Количество теплоты, которое капля металла способна отдать горючей среде при остывании до температуры ее самовоспламенения, рассчитывают следующим способом.
Среднюю скорость полета капли металла при свободном падении (wк), м×с-1, вычисляют по формуле
(73)где g=9,8l м×с-1 — ускорение свободного падения;
Н — высота падения, м.
Объем капли металла (Vк), м3, вычисляют по формуле
(74)где dk — диаметр капли, м.
Массу капли (mk), кг, вычисляют по формуле
(75)где r — плотность металла, кг×м-3.
В зависимости от продолжительности полета капли возможны три ее состояния: жидкое, кристаллизации, твердое.
Время полета капли в расплавленном (жидком) состоянии (tp), с, рассчитывают по формуле
(76)где Cp — удельная теплоемкость расплава металла, Дж×к-1К-1;
mk — масса капли, кг;
Sk=0,785
— площадь поверхности капли, м2;Тн, Тпл — температура капли в начале полета и температура плавления металла соответственно, К;
Т0 — температура окружающей среды (воздуха), К;
a — коэффициент теплоотдачи, Вт, м-2 К-1.
Коэффициент теплоотдачи определяют в следующей последовательности:
а) вычисляют число Рейнольдса по формуле
(77)где dk — диаметр капли м;
v = 15,1×10-6 — коэффициент кинематической вязкости воздуха при температуре 20°С, м-2×с-1.
б) вычисляют критерий Нуссельта по формуле
(78)в) вычисляют коэффициент теплоотдачи по формуле
,
(79)где lВ=22×10-3 — коэффициент теплопроводности воздуха, Вт×м-1× -К-1.
Если t£tр, то конечную температуру капли определяют по формуле
(80)Время полета капли, в течение которого происходит ее кристаллизация, определяют по формуле
(81)где Скр — удельная теплота кристаллизации металла, Дж×кг-1.
Если tр<t£(tp+tкр), то конечную температуру капли определяют по формуле
(82)Если t>(tр+tкр), то конечную температуру капли в твердом состоянии определяют по формуле
(83)где Ск — удельная теплоемкость металла, Дж кг -1×K-1.
Количество тепла (W), Дж, отдаваемое каплей металла твердому или жидкому горючему материалу, на который она попала, вычисляют по формуле
(84)где Тсв — температура самовоспламенения горючего материала, К;
К — коэффициент, равный отношению тепла, отданного горючему веществу, к энергии, запасенной в капле.
Если отсутствует возможность определения коэффициента К, то принимают К=1.
Более строгое определение конечной температуры капли может быть проведено при учете зависимости коэффициента теплоотдачи от температуры.
5.1.2.3. Электрические лампы накаливания общего назначения
Пожарная опасность светильников обусловлена возможностью контакта горючей среды с колбой электрической лампы накаливания, нагретой выше температуры самовоспламенения горючей среды. Температура нагрева колбы электрической лампочки зависит от мощности лампы, ее размеров и расположения в пространстве. Зависимость максимальной температуры на колбе горизонтально расположенной лампы от ее мощности и времени приведена на черт. 3.
Черт. 3
5.1.2.4. Искры статического электричества
Энергию искры (Wи), Дж, способной возникнуть под действием напряжения между пластиной и каким-либо заземленным предметом, вычисляют по запасенной конденсатором энергии из формулы
(85)где С — емкость конденсатора, Ф;
U — напряжение, В.
Разность потенциалов между заряженным телом и землей измеряют электрометрами в реальных условиях производства.
Черт. 4
Если Wи³0,4 Wм.э.з ( Wм.э.з ¾ минимальная энергия зажигания среды), то искру статического электричества рассматривают как источник зажигания.
Реальную опасность представляет “контактная” электризация людей, работающих с движущимися диэлектрическими материалами. При соприкосновении человека с заземленным предметом возникают искры с энергией от 2,5 до 7,5 мДж. Зависимость энергии электрического разряда с тела человека и от потенциала зарядов статического электричества показана на черт. 4.
5.1.3. Механические (фрикционные) искры (искры от удара и трения)
Размеры искр удара и трения, которые представляют собой раскаленную до свечения частичку металла или камня, обычно не превышают 0,5 мм, а их температура находится в пределах температуры плавления металла. Температура искр, образующихся при соударении металлов, способных вступать в химическое взаимодействие друг с другом с выделением значительного количества тепла, может превышать температуру плавления и поэтому ее определяют экспериментально или расчетом.
Количество теплоты, отдаваемое искрой при охлаждении от начальной температуры tн до температуры самовоспламенения горючей среды tсв вычисляют но формуле (84), а время остывания t — следующим образом.
Отношение температур (Qп) вычисляют по формуле
(86)где tв — температура воздуха, °С.
Коэффициент теплоотдачи (a), Вт×м-2×К-1, вычисляют по формуле
(87)где wи — скорость полета искры, м×с-1.
Скорость искры (wи), образующейся при ударе свободно падающего тела, вычисляют по формуле
(88)а при ударе о вращающееся тело по формуле
(89)где n — частота вращения,, с-1;
R — радиус вращающегося тела, м.
Скорость полета искр, образующихся при работе с ударным инструментом, принимают равной 16 м×с-1, а с высекаемых при ходьбе в обуви, подбитой металлическими набойками или гвоздями, 12 м×с-1.
Критерий Био вычисляют по формуле
(90)где dи — диаметр искры, м;
lи — коэффициент теплопроводности металла искры при температуре самовоспламенения горючего вещества (tсв), Вт м -1×K-1.
По значениям относительной избыточной температуры qп и критерия Вi определяют по графику (черт. 5) критерий Фурье.
Черт. 5
Длительность остывания частицы металла (t), с, вычисляют по формуле
(91)где F0 — критерий Фурье;
Си — теплоемкость металла искры при температуре самовоспламенения горючего вещества, Дж×кг-1×К-1;
rи — плотность металла искры при температуре самовоспламенения горючего вещества, кг×м-3.
При наличии экспериментальных данных о поджигающей способности фрикционных искр вывод об их опасности для анализируемой горючей среды допускается делать без проведения расчетов.
5.1.4. Открытое пламя и искры двигателей (печей)
Пожарная опасность пламени обусловлена интенсивностью теплового воздействия (плотностью теплового потока), площадью воздействия, ориентацией (взаимным расположением), периодичностью и временем его воздействия на горючие вещества. Плотность теплового потока диффузионных пламен (спички, свечи, газовой горелки) составляет 18—40 кВт×м-2, а предварительно перемешанных (паяльные лампы, газовые горелки) 60—140 кВт×м-2 В табл. 6 приведены температурные и временные характеристики некоторых пламен и малокалорийных источников тепла.
Таблица 6
|
Наименование горящего вещества (изделия) или пожароопасной операции |
Температура пламени
(тления или нагрева), оС |
Время
горения (тления), мин |
|
Легковоспламеняющиеся и горючие жидкости |
880 |
¾ |
|
Древесина и лесопиломатериалы |
1000 |
— |
|
Природные и сжиженные газы |
1200 |
— |
|
Газовая сварка металла |
3150 |
— |
|
Газовая резка металла |
1350 |
— |
|
Тлеющая папироса |
320—410 |
2—2,5 |
|
Тлеющая сигарета |
420¾460 |
26—30 |
|
Горящая спичка |
600¾640 |
0,33 |
Открытое пламя опасно не только при непосредственном контакте с горючей средой, но и при ее облучении. Интенсивность облучения (gр), Вт×м-2, вычисляют по формуле
(92)где 5,7 — коэффициент излучения абсолютно черного тела, Вт×м-2×К-4;
eпр — приведенная степень черноты системы
(93)eф — степень черноты факела (при горении дерева равна 0,7, нефтепродуктов 0,85);
eв — степень черноты облучаемого вещества принимают по справочной литературе;
Тф — температура факела пламени, К,
Тсв — температура горючего вещества, К;
j1ф— коэффициент облученности между излучающей и облучаемой поверхностями.
Критические значения интенсивности облучения в зависимости от времени облучения для некоторых веществ приведены в табл. 7.
Пожарная опасность искр печных труб, котельных, труб паровозов и тепловозов, а также других машин, костров, в значительной степени определяется их размером и температурой. Установлено, что искра диаметром 2 мм пожароопасна, если имеет температуру около 1000°С, диаметром 3 мм—800 °С, диаметром 5 мм—600 °С.
Теплосодержание и время остывания искры до безопасности температуры вычисляют по формулам (76 и 91). При этом диаметр искры принимают 3 мм, а скорость полета искры (wи), м×с-1, вычисляют по формуле
(94)где wв — скорость ветра, м×с-1;
H — высота трубы, м.
Таблица 7
|
Материал |
Минимальная
интенсивность облучения, Вт×м-2, при продолжительности облучения,
мин |
||
|
|
3 |
5 |
15 |
|
Древесина (сосна влажностью 12%) |
18800 |
16900 |
13900 |
|
Древесно-стружечная плита плотностью 417 кг×м-3 |
13900 |
11900 |
8300 |
|
Торф брикетный |
31500 |
24400 |
13200 |
|
Торф кусковой |
16600 |
14350 |
9800 |
|
Хлопок-волокно |
11000 |
9700 |
7500 |
|
Слоистый пластик |
21600 |
19100 |
15400 |
|
Стеклопластик |
19400 |
18600 |
17400 |
|
Пергамин |
22000 |
19750 |
17400 |
|
Резина |
22600 |
19200 |
14800 |
|
Уголь |
¾ |
35000 |
35000 |
Полезная информация: